МОЩНЫЕ ГИРОРЕЗОНАНСНЫЕ УСИЛИТЕЛИ – ЧАСТЬ 2

January 6, 2015 by admin Комментировать »

2.                                                             Гироклистроны диапазона 34-35 ГГц

Основные параметры гироклистронов длинноволновой части миллиметрового диапазона приведены в табл. 1. Наиболее мощными в этом диапазоне являются гироклистроны с рабочим типом колебаний резонаторов ТЕогь работающие на основной циклотронной гармонике, которые были созданы в ИПФ РАН и ГНПО "Торий" в середине 80-х годов. В ходе экспериментов с двухрезонаторным гироклистроном, работающим на частоте 35,1 ГГц, была достигнута выходная импульсная мощность 750 кВт с полосой рабочих частот на половинном уровне мощности 240 МГц, коэффициентом усиления 20 дБ и КПД 24%. [8]. В широкополосном варианте этой лампы была продемонстрирована полоса частот 315 МГц (т. е. около одного процента) с несколько меньшим уровнем мощности 450 кВт и теми же значениями коэффициента усиления и КПД. В трехрезонаторном гироклистроне с рабочим типом колебаний ТЕои, разработанном в ГНПО "Торий" для использования в экспериментальной РЛС в качестве предпоследнего каскада, максимальная пиковая мощность достигала 250 кВт с КПД 30%, коэффициентом усиления 30 дБ и полосой 200 МГц [8]. В аналогичном приборе, созданном в NRL, была продемонстрирована возможность увеличения коэффициента усиления до 52 дБ при пиковой мощности 220 кВт, КПД 32% и полосе частот 160 МГц [9].

Таблица 1

Гироклистроны диапазона 34-35 ГГц

Примечание: ТЕол ~ выходная мода круглого волновода.

В упомянутых выше гироклистронах, работающих на первой гармонике циклотронной частоты электронов, магнитное поле напряженностью 1,4 Т в пространстве взаимодействия создавалось сверхпроводящим соленоидом, охлаждаемым в криостате до температуры жидкого гелия. Основные эксплуатационные недостатки использования таких приборов в РЛС: а) необходимость использования в большом количестве жидкого гелия; б) трудности, связанные с транспортировкой большой мощности от гироклистрона к излучателю в станции с поовращающейся антенной. В связи с этим ОАО ’’Радиофизика” был проработан альтернативный проект РЛС, где в качестве выходного каскада планировалось использовать гироклистрон с выходной мощностью порядка 300 кВт, работающий на второй гармонике гирочастоты, в магнитном поле, создаваемом постоянным магнитом. Необходимо отметить, что впервые экспериментальный макет трехрезонаторного гироклистрона на второй гармонике, работавший на частоте 10 ГГц с выходной мощностью 20 кВт, КПД 8,2% и коэффициентом усиления 10 дБ, был продемонстрирован в фирме ’’Вариан" (Varian, Palo Alto, USA) в 1977 г. [10]. Позднее в ИПФ РАН был разработан и испытан макет двухрезонаторного гироклистрона на второй гармонике, работавший в криомагните при напряженности магнитного поля 0,7 Т [11]. В этом усилителе была достигнута выходная мощность 260 кВт с КПД 18% и коэффициентом усиления 17 дБ. Вместе с тем, полоса усиления составляла лишь 35 МГц, что обусловлено необходимостью использования (для достижения требуемых значений мощности и КПД) высокодобротных резонаторов.

К классу гироусилителей на гармониках гирочастоты следует также отнести инвертированный гиротвистрон-умножитель или фигтрон (Phigtron – сокращение от Phase-coherent harmonic-multiplying inverted gyrotwystron), разработанный в Мэрилендском университете (University of Maryland, Washington, USA). В простейшем варианте усилителя для модуляции электронного потока используется короткая секция гиро-ЛБВ, работающая на частоте 16,85 ГГц и нагруженная с выходного конца на поглощающую СВЧ-керамику из карбоната кремния (SiC). Группировка электронов происходит в пространстве дрейфа, заполненном также поглощающей керамикой. Отбор энергии у пучка осуществляется в выходном резонаторе на второй гармонике циклотронной частоты электронов (частота выходного излучения 33,7 ГГц). В двухкаскадном фигтроне была продемонстрирована импульсная мощность 100 кВт при КПД 20%, коэффициенте усиления 30 дБ и полосе частот 1,3% [12]. В следующем варианте фигтрона для повышения КПД и выходной мощности между входной секцией и выходным резонатором был установлен промежуточный резонатор. Входная секция работала на моде ТЕ02 на основной циклотронной гармонике (частота входного сигнала 16,84 ГГц), промежуточный резонатор – на моде TE02i на второй гармонике (его собственная частота 33,9 ГГц), выходной резонатор – на моде TE03i также на второй гармонике (собственная частота 33,67 ГГц). Длина первого участка дрейфа была почти в 4 раза больше длины второго участка дрейфа. В ходе экспериментов с трехкаскадным фигтроном на рабочей частоте 33,68 ГГц при ускоряющем напряжении 50 кВ и токе пучка 24 А была достигнута пиковая мощность 400 кВт, коэффициент усиления 30 дБ, КПД 32% и полоса усиления 100 МГц [13].

Наряду с характеристиками гироклистронов (см. табл. 1) не менее важными являются уровень фазовых шумов приборов и фазовая стабильность. Измерения этих параметров были выполнены в NRL в течение двух последних лет. Эксперименты проводились с гироклистроном, выходные характеристики которого приведены в третьей колонке табл. 1. Измерение фазовых шумов производилось на несущей частоте 34,9 ГГц при пиковой мощности 175— 200 кВт, коэффициенте усиления 50-53 дБ, напряжении пучка 70 кВ и длительности СВЧ- импульса 50 мкс. На токе пучка 9 А уровень внеполосного фазового шума составлял -149 ± 1 дБ/Гц, а на токе 10 А (пиковая мощность 200 кВт, коэффициент усиления 53 дБ) был равен -146 ± 1 дБ/Гц [14]. Важно отметить, что уровень шумов гироклистрона близок к значениям, характерным для пролетных клистронов, работающих в сантиметровом и дециметровом диапазонах и имеющих ту же выходную импульсную мощность и коэффициент усиления. Из измерений также следует, что фаза выходного сигнала является линейной функцией ускоряющего напряжения пучка, причем крутизна фазовой характеристики составляет 22,3 град/кВ. Для фигтрона измеренное значение крутизны фазовой характеристики равно 26 град/кВ [13].

Основные проблемы, возникающие при создании мощных импульсных гироклистронов, – паразитное самовозбуждение в элементах электродинамической системы и ухудшение качества электронного пучка с ростом его тока. Главной же причиной ограничения выходной мощности, КПД и полосы рабочих частот гироклистронов длинноволновой части миллиметрового диапазона следует считать генерацию паразитных колебаний в элементах входного тракта, расположенных в переходной области между электронной пушкой и входным резонатором гироклистрона, где магнитное поле слабонеоднородно. Детальное исследование такого рода неустойчивости проведено в работах [15, 16].

2.                                                              Гироклистроны диапазона 92-95 ГГц

К середине 90-х годов целая серия многорезонаторных гироклистронов коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн была создана в ИПФ РАН, НПП ”Гиком” и NRL. Основные параметры гироклистронов диапазона 92-95 ГГц приведены в табл. 2. Все приборы работали на основной циклотронной гармонике.

Первой разработкой гироклистронов этого диапазона являлся созданный в начале 90-х годов в НПП ‘Тиком" четырехрезонаторный гироклистрон непрерывного действия с рабочей частотой 91,6 ГГц, выходной мощностью 2,5 кВт, КПД 25%, коэффициентом усиления 32 дБ и полосой частот 330 МГц [17]. В качестве рабочего типа колебаний резонаторов была выбрана мода ТЕ0ц. Усилитель работал при напряжении 22 кВ и токе пучка порядка 0,5 А. Ограничение выходной мощности обусловлено неконтролируемым нарастанием тока пучка, вызванным собственной неустойчивостью электронного потока. В импульсном варианте этого гироклистрона при ускоряющем напряжении пучка 55 кВ и токе 4,5 А была достигнута пиковая мощность 65 кВт при КПД 26%, коэффициенте усиления 35 дБ и полосе 280 МГц [18].Таблица 2

Гироклистроны диапазона 92-94 ГГц

Примечание: ТЕ о л ~ выходная мода круглого волновода.

Позднее в NRL были разработаны и исследованы несколько вариантов многорезонаторных импульсных гироусилителей с рабочим типом колебаний ТЕ0ц [19]. Результаты испытаний (табл. 3) послужили основой для создания в США четырехрезонаторного гироклистрона, работающего на частоте 94 ГГц с выходной импульсной мощностью порядка 100 кВт и средней мощностью 10 кВт. В результате совместных усилий NRL, University of Maryland\ CPI (Communication and Power Industries, USA) и Litton Devices (USA) такой гироклистрон был создан в 1998 г. [20], и в настоящее время планируется использовать его в качестве выходного каскада радара, разрабатываемого в NRL. В режиме работы с низкой частотой повторения (скважность 50, ускоряющее напряжение 66,7 кВ, ток пучка 6 А) пиковая мощность составляла 118 кВт при КПД 29,5%, коэффициенте усиления 29 дБ и полосе 600 МГц. При скважности 10 (длительность импульса 100 мкс, частота повторения 1000 Гц) в гироклистроне была получена импульсная мощность 102 кВт при средней мощности 10,2 кВт, КПД 31%, коэффициенте усиления 33 дБ и полосе 700 МГц. В том же режиме при отстройке магнитного поля от оптимального значения была продемонстрирована полоса усиления 1050 МГц на уровне пиковой мощности 33 кВт (КПД 12%, коэффициент усиления 29 дБ).

Таблица 3

Вариант гироусилителя

Рабочая частота, ГГц

Выходная мощность, кВт

Полоса частот, МГц

Коэффициент усиления, дБ

КПД,

%

WGKL1

93,6

67

460

29

28

WGKL2

93,7

60

40

27

25

WGKL3

93,6

84

307

42

34

WGKL4

93,8

72

410

50

27

WGTY

94,0

50

925

30

18

На сегодняшний день наиболее мощным гироусилителем в коротковолновой части миллиметрового диапазона является трехрезонаторный гироклистрон с рабочим типом колебаний ТЕогь созданный совместно ИПФ РАН и НПП ’Тиком” [21]. В качестве прототипа был использован более длинноволновый гироклистрон аналогичного типа (см. п. 2). На частоте

93,2      ГГц в этом усилителе была достигнута импульсная мощность 340 кВт при ускоряющем напряжении 75 кВ и токе пучка 18,3 А. В этом режиме КПД составлял 24%, а измеренные значения полосы частот и коэффициента усиления были равны 300 МГц и 23 дБ соответственно.

К основным причинам ограничения выходной (импульсной и средней) мощности, КПД и ширины полосы рабочих частот в гироклистронах коротковолновой части миллиметрового диапазона волн следует отнести:

■        паразитное самовозбуждение, возникающее в области дрейфа пучка (до первого резонатора), где магнитное поле слабонеоднородно;

■        уменьшение зазора между внешней границей пучка и внутренней поверхностью электродинамической системы и связанное с этим обострение проблемы транспортировки пучка через пространство взаимодействия прибора;

■        тепловые проблемы в гироусилителях, работающих в режимах с низкой скважностью, вызванные сокращением размеров элементов ЭДС.

3.                                               Гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона длин волн

Разработка гиро-ЛБВ диапазона 35-95 ГГц проводилась в NRL, фирме "Varian Ass." (ныне CPI, США) и Государственном университете Синг Хуа {National Tsing Ниа University, Тайвань). В таблице 4 приведены основные характеристики исследованных к настоящему времени гиро-ЛБВ различных типов.

Таблица 4

Гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона длин волн

Примечание: ТЕ о л – выходная мода прямоугольного волновода.

Первой удачной разработкой гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона следует считать однокаскадный гироусилитель с бегущей волной ТЕю в прямоугольном волноводе, созданный в начале 90-х годов в NRL [22]. Для обеспечения усиления в широкой полосе частот электродинамическая система прибора выполнена в виде прямоугольного волновода переменного сечения, плавно расширяющегося от катода в сторону коллектора электронов. Волновод раскрывается вдоль широкой стенки под углом 0,25 град. Магнитное поле в гиро-ЛБВ линейно спадает вдоль волновода с 14,5 кГс на входе в ЭДС до 12 кГс на ее выходном конце, чем обеспечивается длительное синхронное взаимодействие бегущей волны ТЕю с электронным потоком. Как и ожидалось, полоса усиления оказалась очень большой – на уровне пиковой мощности 5,3 кВт усиление сигнала происходило в диапазоне частот от 27 до 38 ГГц (33%). Усилитель работал при ускоряющем напряжении 33 кВ и токе пучка 1,6 А. Измеренные значения КПД и коэффициента усиления на рабочей частоте 34,5 ГГц составляли 10% и 25 дБ соответственно.

Следующей, не менее успешной разработкой NRL, являлась двухкаскадная гиро-ЛБВ, работавшая на частоте 35,5 ГГц также на моде ТЕю прямоугольного волновода [23]. Первый каскад представляет собой плавно расширяющийся от середины ЭДС в сторону катода волновод прямоугольного поперечного сечения, второй каскад также представляет собой расширяющийся волновод, но в сторону коллектора. Входная и выходная секции разделены между собой коротким закритическим для волны ТЕю отрезком прямоугольного волновода, играющего роль участка дрейфа. Оба каскада находятся’ в плавно спадающих (от середины пространства взаимодействия) в сторону катода и коллектора магнитных полях. В этой лампе при ускоряющем напряжении 33 кВ и токе пучка 1,5 А была реализована выходная импульсная мощность 8 кВт с КПД 16% и коэффициентом усиления 25 дБ. Измеренное в эксперименте значение ширины полосы усиливаемых частот составляло 20%.

В двухкаскадной гиро-ЛБВ диапазона 35 ГГц, созданной в университете Синг Хуа (Тайвань) [24], в качестве рабочей была выбрана основная мода круглого волновода ТЕц. Первая и вторая секции были образованы отрезками регулярных волноводов, разделенных коротким закритическим для волны ТЕц участком. Магнетронно-инжекторная пушка, формирующая трубчатый электронный поток, работала в импульсном режиме при ускоряющем напряжении 90 кВ и токе пучка ~2 А. На уровне мощности 27 кВт была продемонстрирована ширина полосы усиления 7% с коэффициентом усиления -35 дБ и КПД 16%. В следующей гиро-ЛБВ использовалась односекционная ЭДС в виде длинного (~20 λ, λ – рабочая длина волны) отрезка регулярного цилиндрического волновода кругового сечения [25]. Для повышения устойчивости лампы по отношению к самовозбуждению внутренняя поверхность отрезка волновода со стороны катода на длине приблизительно 11 λ покрывалась слоем графита, играющим роль распределенного поглотителя. Увеличение стартовых токов рабочей и паразитных мод за счет дополнительных потерь СВЧ-мощности в поглотителе позволило при том же ускоряющем напряжении довести рабочий ток до 3,3 А, а выходную мощность – до 62 кВт. В этом режиме на частоте 34,2 ГГц КПД составлял 21%, коэффициент усиления 33 дБ, полоса рабочих частот 12%.

Электродинамическая система гибридной двухкаскадной гиро-ЛБВ, разработанной в Мэрилендском университете, построена по той же схеме умножения частоты, что и ЭДС фирона (см. п. 3.1) [26]. Первый каскад, в котором взаимодействие пучка с ВЧ-полем осуществляется на частоте 16,85 ГГц на основной циклотронной гармонике, включает в себя входной резонатор с рабочим типом колебаний ТЕ0ь преобразователь моды ΤΕ0ι в моду ТЕ02 и далее секцию гиро-ЛБВ с бегущей волной ТЕ02· Второй каскад, отделенный от первого пространством дрейфа, заполненным поглотителем, представляет собой, по сути дела, двухсекционную гиро-ЛБВ, работающую на второй гармонике гирочастоты. Между первой секцией, где усиление сигнала на рабочей частоте 33,7 ГГц осуществляется на моде ТЕ02, и второй секцией, в которой производится отбор энергии у пучка на волне ТЕ0з, находится кольцевая резонансная канавка, играющая одновременно роль трансформатора моды ТЕ02 в ТЕ0з и роль СВЧ- фильтра, развязывающего ВЧ-поля этих мод. В ходе экспериментов с гиро-ЛБВ при напряжении пучка 50 кВ и токе 30 А была достигнута пиковая мощность 180 кВт, коэффициент усиления 20 дБ, КПД 12% и полоса усиления 3% [26].

Работы по созданию гиро-ЛБВ с рабочей частотой 94 ГГц были начаты в фирме "Варн" в начале 80-х годов [27]. Исследовались два варианта усилителей. В обоих вариантах гиро-ЛБВ для формирования электронного потока использовалась пушка пирсовского типа с последующей раскруткой прямолинейного пучка системой вигглеров. В первой лампе на частоте 95 ГГц была продемонстрирована выходная импульсная мощность 9,5 кВт с КПД 2,4%, коэффициентом усиления 29 дБ и полосой частот 2,7%. Во второй гиро-ЛБВ, работавшей на частоте 93,7 ГГц, была достигнута пиковая мощность 28 кВт при КПД 7,8%, коэффициенте усиления 15 дБ и полосе частот 3,2%.

Основными причинами ограничения выходной мощности и КПД гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона достигнутым на сегодня уровнем следует считать:

■        самовозбуждение усилителя (или его каскадов) на встречной рабочей или паразитной волне, либо на рабочей волне, отраженной от выходного конца ЭДС;

■        самовозбуждение собственных колебаний вблизи частоты отсечки в элементах электродинамической системы;

■        самовозбуждение гиро-ЛБВ из-за паразитной обратной связи между каскадами ЭДС.

5.                                                    Перспективы исследования гироусилителей

В настоящее время ИПФ РАН ведет работу по созданию гироклистрона, работающего в диапазоне 34-35 ГГц в магнитном поле, создаваемом постоянным магнитом. Планируется, что гироклистрон должен обеспечивать усиление на частоте 34 ГГц с выходной мощностью 300 кВт, КПД 20%, коэффициентом усиления 25 дБ в полосе частот 100 МГц.

Весьма перспективной с точки зрения реализации широкополосного усиления в этом диапазоне частот представляется созданная в ИПФ РАН гиро-ЛБВ, электродинамическая система которой представляет собой отрезок регулярного цилиндрического волновода с нанесенной на внутренней поверхности спиральной гофрировкой. В [28] приведены результаты численных расчетов гиро-ЛБВ, работающей на частоте 35 ГГц на второй гармонике циклотронной частоты электронов, из которых следует, что при ускоряющем напряжении пучка 80 кВ и токе пучка 20 А пиковая мощность может достигать 560 кВт с КПД 35%, коэффициентом усиления 30 дБ в полосе рабочих частот 5,5 ГГц. В ходе предварительных экспериментов с гофрированной гиро-ЛБВ было реализовано усиление в полосе частот 35,3-36,8 ГГц с выходной импульсной мощностью 75 кВт, КПД 15% и коэффициентом усиления 23 дБ [28]. В настоящее время проводятся исследования, направленные на улучшение выходных характеристик гиро-ЛБВ.

Основные усилия NRL в этом диапазоне в ближайшее время будут сконцентрированы на разработке гиро-ЛБВ с центральной частотой 35 ГГц. В [29] представлены результаты расчетов двух вариантов ЛБВ. В первом варианте лампы предполагается достижение пиковой мощности 92 кВт с КПД 22% и коэффициентом усиления 55 дБ при ширине полосы частот

2,5     ГГц. Во втором варианте гиро-ЛБВ ожидается усиление на несколько меньшем уровне мощности (58 кВт), но в более широкой полосе частот 3,9 ГГц. Расчетные значения КПД и коэффициента усиления для этого варианта составляют 13,8% и 35 дБ соответственно.

ИПФ РАН и НПП "Гиком" продолжают финансирование работы, направленной на повышение выходной мощности и КПД трехрезонаторного гироклистрона с рабочим типом колебаний ΤΕ02ΐ (см. п. 3), работающего в диапазоне 93-95 ГГц. Ближайшей целью исследований является достижение пиковой выходной мощности свыше 3.50 кВт при сохранении на прежнем уровне достигнутых ранее значений КПД, коэффициента усиления и ширины полосы рабочих частот.

Литература

1.        Gaponov А. V., Zheleznyakov V. V. On coherent radiation of excited oscillator system (irrecti-1 inear electron beam, non-equilibrium magnetoactive plasma) // Proceedings of the 13th General URSI Commision VII on Radioelectronics. 1960. London, UK. V. 12, part 7. P. 109-143.

2.        Гапонов А. В., Гольденберг A. 77., Юлпатов В, К. Мазер на циклотронном резонансе с двумя резонаторами (МЦР-клистрон) // Тез. докл. на 5-й межвузовской конференции по электронике СВЧ. 1966. С. 20.

3.        Wachtel J. М., Hirshfield J. L. И Phys. Rev. Lett. 1966. V. 17, № 7. Р. 348.

4.        Andronov A. et al. The gyrotron: high-power source of millimetre and submillimetre waves // Infrared Physics. 1978. V. 18. P.385-393.

5.        Jory H. R., Friedlander F., Hegji S. J., Shively J. F., Symons R. S. Gyrotrons for high power millimeter wave generation // International Electron Devices Meeting Digest. 1977. P. 234-237.

6.        Barnett L. R. et al. Gain^ saturation and bandwidth measurement of NRL gyrotron traveling wave amplifier // Technical Digest of the International Electron Devices Meeting. 1979. New York, USA. P. 164-167.

7.        Tolkachev A. A., Levitan B. A., Soloviev G. K., Veytsel V. V., Farber V. E. A megawatt power millimeter-wave phased-array radar // IEEE AES Systems Magazine. July 2000. P. 25-31.

8.        Antakov /. /., Zasypkin E. V., Sokolov E. V., Yulpatov V. K. 35-GHz radar gyroklystrons // Conf. Digest of thel8th Int. Conference on IR&MM Waves. 1993. Colchester, UK. P. 338-339.

9.        Garven M. et al. Experimental studies of a high gain 35 GHz gyroklystron amplifier // Conf. Digest of the 24th Int. Conference on IR&MM Waves. 1999. Monterey, USA. P. M-A6.

10.     Jory H. R. Millimeter wave gyrotron development phase I. Rome Air Development Center, Griffiss AFB, Rome, NY, Tech. Rep. RADC-TR-77-210, 1977.

11.     Zasypkin E. V., Moiseev M. A., Gachev I. G., Antakov /. / Study of high-power Ka-band second-harmonic gyroklystron amplifier // IEEE Trans. Plasma Science. 1996. V. 24, № 3. P. 666-670.

12.     Guo H. et al Operation of a high performance, harmonic-multiplying, inverted gyrotwystron // IEEE Trans. Plasma Science. 1998. V. 26. P. 451-460.

13.     Zhao J. et al Studies of a three-stage inverted gyrotwystron // IEEE Trans. Plasma Science. 2000. V. 28, № 3. P. 657-663.

14.     Calame J. P., Danly B. G., Garven M., Levush B. Noise measurements in a Ka-band gyroklystron amplifier // Conf. Digest of the 1st Int. Vacuum Electronics Conference. 2000. Monterey, USA. P. 12.2.

15.     Antakov I. /, Gachev I. G., Zasypkin E. V. Self-excitation of spurious oscillations in the drift region of gyrotron and their influence on gyrotron operation // IEEE Trans. Plasma Science. 1994. V. 22, № 5. P. 878-882.

16.     Pedrozzi M., Alberti S., Hogge J. P., Tran M. Q., Tran T M. Electron beam instabilities in gyrotron beam tunnels // Phys. Plasmas. 1998. V. 5, № 6. P. 2421-2430.

17.     Antakov I. /, Gelvich E. A., Sokolov E. V., Spector H. /., Zasypkin E. V. Experimental study of a 94-GHz multicavity CW gyroklystron amplifier // Conference Digest of the 19th Int. Conference on IR&MM Waves. 1994. Sendai, Japan. P. 37.

18.     Antakov I. /, Zasypkin E. V., Sokolov E. V. Design and performance of 94-GHz high power multicavity gyroklystron amplifier // Conf. Digest of the 18th Int. Conference on IR & MM Waves. 1993. Colchester, UK. P. 466-467.

19.     Blank M., Danly B. G., Levush B. Experimental demonstration of W-band gyro-amplifiers with improved performance // Conference Digest of the 23rd Int. Conference on IR & MM Waves. 1998. Colchester, UK. P. 26-27.

20.     Danly B. G. et al Development and testing of a high-average power, 94-GHz gyroklystron // IEEE Trans. Plasma Science. 2000. V. 28, № 3. P. 713-725.

21.     Zasypkin E. V. et al W-band pulsed 300 kW gyroklystron amplifier // Abstract of the 26th Int. Conference on IR&MM Waves. 2000. Toulouse, France. P. 103.

22.     Park G. S. et al Broadband operation of a Ka-band tapered gyro-traveling wave amplifier // IEEE Trans. Plasma Science. 1994. V. 22, № 5. P. 536-542.

23.     Park G. S. et al Gain broadening of two-stage tapered gyrotron traveling wave tube amplifier // Phys. Rev. Lett. V. 74. P.2399-2402.

24.     K. R. Chu et al A-wide-band millimeter-wave gyrotron traveling-wave amplifier experiment // IEEE Trans. Electron Devices. 37. P. 1557-1560.

25.     K. R. Chu et al Stabilization of absolute instabilities in the gyrotron traveling wave amplifier // Phys. Rev. Lett. V. 74. P. 1103-1106.

26.     Guo H. et al Latest progress in studies of harmonic-multiplying gyro-amplifiers // Conf. Digest 25th Int. Conference on IR&MM Waves. 2000. Beijing, China. P. TH-F2.

27.     Thumm M. State-of-the-art of high power gyro-devices and free electron masers, Update 1997. Karlsruhe: For- schungszentrum Karlsruhe GmbH, 1998. P. 30.

28.     Bratman V. L. et al Development of helical-waveguide gyro-devices based on low-energy electron beams // Abstract of the 26th Int. Conference on IR & MM Waves. 2000. Toulouse, France. P. 109.

Nguen K. et al Design of a Ka-band gyro-TWT for radar applications // Conf. Digest of the 1st Int. Vacuum Electronics Conference. 2000. Monterey, USA. P. 12.5.

Источник: ВАКУУМНАЯ СВЧ ЭЛЕКТРОНИКА: Сборник обзоров. — Нижний Новгород: Институт прикладной физики РАН, 2002. — 160 с.

Оставить комментарий

микросхемы мощности Устройство импульсов питания пример приемника провода витков генератора выходе напряжение напряжения нагрузки радоэлектроника работы сигнал сигнала сигналов управления сопротивление усилитель усилителя усиления устройства схема теория транзистора транзисторов частоты