2. Гироклистроны диапазона 34-35 ГГц
Основные параметры гироклистронов длинноволновой части миллиметрового диапазона приведены в табл. 1. Наиболее мощными в этом диапазоне являются гироклистроны с рабочим типом колебаний резонаторов ТЕогь работающие на основной циклотронной гармонике, которые были созданы в ИПФ РАН и ГНПО "Торий" в середине 80-х годов. В ходе экспериментов с двухрезонаторным гироклистроном, работающим на частоте 35,1 ГГц, была достигнута выходная импульсная мощность 750 кВт с полосой рабочих частот на половинном уровне мощности 240 МГц, коэффициентом усиления 20 дБ и КПД 24%. [8]. В широкополосном варианте этой лампы была продемонстрирована полоса частот 315 МГц (т. е. около одного процента) с несколько меньшим уровнем мощности 450 кВт и теми же значениями коэффициента усиления и КПД. В трехрезонаторном гироклистроне с рабочим типом колебаний ТЕои, разработанном в ГНПО "Торий" для использования в экспериментальной РЛС в качестве предпоследнего каскада, максимальная пиковая мощность достигала 250 кВт с КПД 30%, коэффициентом усиления 30 дБ и полосой 200 МГц [8]. В аналогичном приборе, созданном в NRL, была продемонстрирована возможность увеличения коэффициента усиления до 52 дБ при пиковой мощности 220 кВт, КПД 32% и полосе частот 160 МГц [9].
Таблица 1
Гироклистроны диапазона 34-35 ГГц
Примечание: ТЕол ~ выходная мода круглого волновода.
В упомянутых выше гироклистронах, работающих на первой гармонике циклотронной частоты электронов, магнитное поле напряженностью 1,4 Т в пространстве взаимодействия создавалось сверхпроводящим соленоидом, охлаждаемым в криостате до температуры жидкого гелия. Основные эксплуатационные недостатки использования таких приборов в РЛС: а) необходимость использования в большом количестве жидкого гелия; б) трудности, связанные с транспортировкой большой мощности от гироклистрона к излучателю в станции с поовращающейся антенной. В связи с этим ОАО ’’Радиофизика” был проработан альтернативный проект РЛС, где в качестве выходного каскада планировалось использовать гироклистрон с выходной мощностью порядка 300 кВт, работающий на второй гармонике гирочастоты, в магнитном поле, создаваемом постоянным магнитом. Необходимо отметить, что впервые экспериментальный макет трехрезонаторного гироклистрона на второй гармонике, работавший на частоте 10 ГГц с выходной мощностью 20 кВт, КПД 8,2% и коэффициентом усиления 10 дБ, был продемонстрирован в фирме ’’Вариан" (Varian, Palo Alto, USA) в 1977 г. [10]. Позднее в ИПФ РАН был разработан и испытан макет двухрезонаторного гироклистрона на второй гармонике, работавший в криомагните при напряженности магнитного поля 0,7 Т [11]. В этом усилителе была достигнута выходная мощность 260 кВт с КПД 18% и коэффициентом усиления 17 дБ. Вместе с тем, полоса усиления составляла лишь 35 МГц, что обусловлено необходимостью использования (для достижения требуемых значений мощности и КПД) высокодобротных резонаторов.
К классу гироусилителей на гармониках гирочастоты следует также отнести инвертированный гиротвистрон-умножитель или фигтрон (Phigtron – сокращение от Phase-coherent harmonic-multiplying inverted gyrotwystron), разработанный в Мэрилендском университете (University of Maryland, Washington, USA). В простейшем варианте усилителя для модуляции электронного потока используется короткая секция гиро-ЛБВ, работающая на частоте 16,85 ГГц и нагруженная с выходного конца на поглощающую СВЧ-керамику из карбоната кремния (SiC). Группировка электронов происходит в пространстве дрейфа, заполненном также поглощающей керамикой. Отбор энергии у пучка осуществляется в выходном резонаторе на второй гармонике циклотронной частоты электронов (частота выходного излучения 33,7 ГГц). В двухкаскадном фигтроне была продемонстрирована импульсная мощность 100 кВт при КПД 20%, коэффициенте усиления 30 дБ и полосе частот 1,3% [12]. В следующем варианте фигтрона для повышения КПД и выходной мощности между входной секцией и выходным резонатором был установлен промежуточный резонатор. Входная секция работала на моде ТЕ02 на основной циклотронной гармонике (частота входного сигнала 16,84 ГГц), промежуточный резонатор – на моде TE02i на второй гармонике (его собственная частота 33,9 ГГц), выходной резонатор – на моде TE03i также на второй гармонике (собственная частота 33,67 ГГц). Длина первого участка дрейфа была почти в 4 раза больше длины второго участка дрейфа. В ходе экспериментов с трехкаскадным фигтроном на рабочей частоте 33,68 ГГц при ускоряющем напряжении 50 кВ и токе пучка 24 А была достигнута пиковая мощность 400 кВт, коэффициент усиления 30 дБ, КПД 32% и полоса усиления 100 МГц [13].
Наряду с характеристиками гироклистронов (см. табл. 1) не менее важными являются уровень фазовых шумов приборов и фазовая стабильность. Измерения этих параметров были выполнены в NRL в течение двух последних лет. Эксперименты проводились с гироклистроном, выходные характеристики которого приведены в третьей колонке табл. 1. Измерение фазовых шумов производилось на несущей частоте 34,9 ГГц при пиковой мощности 175— 200 кВт, коэффициенте усиления 50-53 дБ, напряжении пучка 70 кВ и длительности СВЧ- импульса 50 мкс. На токе пучка 9 А уровень внеполосного фазового шума составлял -149 ± 1 дБ/Гц, а на токе 10 А (пиковая мощность 200 кВт, коэффициент усиления 53 дБ) был равен -146 ± 1 дБ/Гц [14]. Важно отметить, что уровень шумов гироклистрона близок к значениям, характерным для пролетных клистронов, работающих в сантиметровом и дециметровом диапазонах и имеющих ту же выходную импульсную мощность и коэффициент усиления. Из измерений также следует, что фаза выходного сигнала является линейной функцией ускоряющего напряжения пучка, причем крутизна фазовой характеристики составляет 22,3 град/кВ. Для фигтрона измеренное значение крутизны фазовой характеристики равно 26 град/кВ [13].
Основные проблемы, возникающие при создании мощных импульсных гироклистронов, – паразитное самовозбуждение в элементах электродинамической системы и ухудшение качества электронного пучка с ростом его тока. Главной же причиной ограничения выходной мощности, КПД и полосы рабочих частот гироклистронов длинноволновой части миллиметрового диапазона следует считать генерацию паразитных колебаний в элементах входного тракта, расположенных в переходной области между электронной пушкой и входным резонатором гироклистрона, где магнитное поле слабонеоднородно. Детальное исследование такого рода неустойчивости проведено в работах [15, 16].
2. Гироклистроны диапазона 92-95 ГГц
К середине 90-х годов целая серия многорезонаторных гироклистронов коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн была создана в ИПФ РАН, НПП ”Гиком” и NRL. Основные параметры гироклистронов диапазона 92-95 ГГц приведены в табл. 2. Все приборы работали на основной циклотронной гармонике.
Первой разработкой гироклистронов этого диапазона являлся созданный в начале 90-х годов в НПП ‘Тиком" четырехрезонаторный гироклистрон непрерывного действия с рабочей частотой 91,6 ГГц, выходной мощностью 2,5 кВт, КПД 25%, коэффициентом усиления 32 дБ и полосой частот 330 МГц [17]. В качестве рабочего типа колебаний резонаторов была выбрана мода ТЕ0ц. Усилитель работал при напряжении 22 кВ и токе пучка порядка 0,5 А. Ограничение выходной мощности обусловлено неконтролируемым нарастанием тока пучка, вызванным собственной неустойчивостью электронного потока. В импульсном варианте этого гироклистрона при ускоряющем напряжении пучка 55 кВ и токе 4,5 А была достигнута пиковая мощность 65 кВт при КПД 26%, коэффициенте усиления 35 дБ и полосе 280 МГц [18].Таблица 2
Гироклистроны диапазона 92-94 ГГц
Примечание: ТЕ о л ~ выходная мода круглого волновода.
Позднее в NRL были разработаны и исследованы несколько вариантов многорезонаторных импульсных гироусилителей с рабочим типом колебаний ТЕ0ц [19]. Результаты испытаний (табл. 3) послужили основой для создания в США четырехрезонаторного гироклистрона, работающего на частоте 94 ГГц с выходной импульсной мощностью порядка 100 кВт и средней мощностью 10 кВт. В результате совместных усилий NRL, University of Maryland\ CPI (Communication and Power Industries, USA) и Litton Devices (USA) такой гироклистрон был создан в 1998 г. [20], и в настоящее время планируется использовать его в качестве выходного каскада радара, разрабатываемого в NRL. В режиме работы с низкой частотой повторения (скважность 50, ускоряющее напряжение 66,7 кВ, ток пучка 6 А) пиковая мощность составляла 118 кВт при КПД 29,5%, коэффициенте усиления 29 дБ и полосе 600 МГц. При скважности 10 (длительность импульса 100 мкс, частота повторения 1000 Гц) в гироклистроне была получена импульсная мощность 102 кВт при средней мощности 10,2 кВт, КПД 31%, коэффициенте усиления 33 дБ и полосе 700 МГц. В том же режиме при отстройке магнитного поля от оптимального значения была продемонстрирована полоса усиления 1050 МГц на уровне пиковой мощности 33 кВт (КПД 12%, коэффициент усиления 29 дБ).
Таблица 3
Вариант гироусилителя |
Рабочая частота, ГГц |
Выходная мощность, кВт |
Полоса частот, МГц |
Коэффициент усиления, дБ |
КПД, % |
WGKL1 |
93,6 |
67 |
460 |
29 |
28 |
WGKL2 |
93,7 |
60 |
40 |
27 |
25 |
WGKL3 |
93,6 |
84 |
307 |
42 |
34 |
WGKL4 |
93,8 |
72 |
410 |
50 |
27 |
WGTY |
94,0 |
50 |
925 |
30 |
18 |
На сегодняшний день наиболее мощным гироусилителем в коротковолновой части миллиметрового диапазона является трехрезонаторный гироклистрон с рабочим типом колебаний ТЕогь созданный совместно ИПФ РАН и НПП ’Тиком” [21]. В качестве прототипа был использован более длинноволновый гироклистрон аналогичного типа (см. п. 2). На частоте
93,2 ГГц в этом усилителе была достигнута импульсная мощность 340 кВт при ускоряющем напряжении 75 кВ и токе пучка 18,3 А. В этом режиме КПД составлял 24%, а измеренные значения полосы частот и коэффициента усиления были равны 300 МГц и 23 дБ соответственно.
К основным причинам ограничения выходной (импульсной и средней) мощности, КПД и ширины полосы рабочих частот в гироклистронах коротковолновой части миллиметрового диапазона волн следует отнести:
■ паразитное самовозбуждение, возникающее в области дрейфа пучка (до первого резонатора), где магнитное поле слабонеоднородно;
■ уменьшение зазора между внешней границей пучка и внутренней поверхностью электродинамической системы и связанное с этим обострение проблемы транспортировки пучка через пространство взаимодействия прибора;
■ тепловые проблемы в гироусилителях, работающих в режимах с низкой скважностью, вызванные сокращением размеров элементов ЭДС.
3. Гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона длин волн
Разработка гиро-ЛБВ диапазона 35-95 ГГц проводилась в NRL, фирме "Varian Ass." (ныне CPI, США) и Государственном университете Синг Хуа {National Tsing Ниа University, Тайвань). В таблице 4 приведены основные характеристики исследованных к настоящему времени гиро-ЛБВ различных типов.
Таблица 4
Гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона длин волн
Примечание: ТЕ о л – выходная мода прямоугольного волновода.
Первой удачной разработкой гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона следует считать однокаскадный гироусилитель с бегущей волной ТЕю в прямоугольном волноводе, созданный в начале 90-х годов в NRL [22]. Для обеспечения усиления в широкой полосе частот электродинамическая система прибора выполнена в виде прямоугольного волновода переменного сечения, плавно расширяющегося от катода в сторону коллектора электронов. Волновод раскрывается вдоль широкой стенки под углом 0,25 град. Магнитное поле в гиро-ЛБВ линейно спадает вдоль волновода с 14,5 кГс на входе в ЭДС до 12 кГс на ее выходном конце, чем обеспечивается длительное синхронное взаимодействие бегущей волны ТЕю с электронным потоком. Как и ожидалось, полоса усиления оказалась очень большой – на уровне пиковой мощности 5,3 кВт усиление сигнала происходило в диапазоне частот от 27 до 38 ГГц (33%). Усилитель работал при ускоряющем напряжении 33 кВ и токе пучка 1,6 А. Измеренные значения КПД и коэффициента усиления на рабочей частоте 34,5 ГГц составляли 10% и 25 дБ соответственно.
Следующей, не менее успешной разработкой NRL, являлась двухкаскадная гиро-ЛБВ, работавшая на частоте 35,5 ГГц также на моде ТЕю прямоугольного волновода [23]. Первый каскад представляет собой плавно расширяющийся от середины ЭДС в сторону катода волновод прямоугольного поперечного сечения, второй каскад также представляет собой расширяющийся волновод, но в сторону коллектора. Входная и выходная секции разделены между собой коротким закритическим для волны ТЕю отрезком прямоугольного волновода, играющего роль участка дрейфа. Оба каскада находятся’ в плавно спадающих (от середины пространства взаимодействия) в сторону катода и коллектора магнитных полях. В этой лампе при ускоряющем напряжении 33 кВ и токе пучка 1,5 А была реализована выходная импульсная мощность 8 кВт с КПД 16% и коэффициентом усиления 25 дБ. Измеренное в эксперименте значение ширины полосы усиливаемых частот составляло 20%.
В двухкаскадной гиро-ЛБВ диапазона 35 ГГц, созданной в университете Синг Хуа (Тайвань) [24], в качестве рабочей была выбрана основная мода круглого волновода ТЕц. Первая и вторая секции были образованы отрезками регулярных волноводов, разделенных коротким закритическим для волны ТЕц участком. Магнетронно-инжекторная пушка, формирующая трубчатый электронный поток, работала в импульсном режиме при ускоряющем напряжении 90 кВ и токе пучка ~2 А. На уровне мощности 27 кВт была продемонстрирована ширина полосы усиления 7% с коэффициентом усиления -35 дБ и КПД 16%. В следующей гиро-ЛБВ использовалась односекционная ЭДС в виде длинного (~20 λ, λ – рабочая длина волны) отрезка регулярного цилиндрического волновода кругового сечения [25]. Для повышения устойчивости лампы по отношению к самовозбуждению внутренняя поверхность отрезка волновода со стороны катода на длине приблизительно 11 λ покрывалась слоем графита, играющим роль распределенного поглотителя. Увеличение стартовых токов рабочей и паразитных мод за счет дополнительных потерь СВЧ-мощности в поглотителе позволило при том же ускоряющем напряжении довести рабочий ток до 3,3 А, а выходную мощность – до 62 кВт. В этом режиме на частоте 34,2 ГГц КПД составлял 21%, коэффициент усиления 33 дБ, полоса рабочих частот 12%.
Электродинамическая система гибридной двухкаскадной гиро-ЛБВ, разработанной в Мэрилендском университете, построена по той же схеме умножения частоты, что и ЭДС фирона (см. п. 3.1) [26]. Первый каскад, в котором взаимодействие пучка с ВЧ-полем осуществляется на частоте 16,85 ГГц на основной циклотронной гармонике, включает в себя входной резонатор с рабочим типом колебаний ТЕ0ь преобразователь моды ΤΕ0ι в моду ТЕ02 и далее секцию гиро-ЛБВ с бегущей волной ТЕ02· Второй каскад, отделенный от первого пространством дрейфа, заполненным поглотителем, представляет собой, по сути дела, двухсекционную гиро-ЛБВ, работающую на второй гармонике гирочастоты. Между первой секцией, где усиление сигнала на рабочей частоте 33,7 ГГц осуществляется на моде ТЕ02, и второй секцией, в которой производится отбор энергии у пучка на волне ТЕ0з, находится кольцевая резонансная канавка, играющая одновременно роль трансформатора моды ТЕ02 в ТЕ0з и роль СВЧ- фильтра, развязывающего ВЧ-поля этих мод. В ходе экспериментов с гиро-ЛБВ при напряжении пучка 50 кВ и токе 30 А была достигнута пиковая мощность 180 кВт, коэффициент усиления 20 дБ, КПД 12% и полоса усиления 3% [26].
Работы по созданию гиро-ЛБВ с рабочей частотой 94 ГГц были начаты в фирме "Варн" в начале 80-х годов [27]. Исследовались два варианта усилителей. В обоих вариантах гиро-ЛБВ для формирования электронного потока использовалась пушка пирсовского типа с последующей раскруткой прямолинейного пучка системой вигглеров. В первой лампе на частоте 95 ГГц была продемонстрирована выходная импульсная мощность 9,5 кВт с КПД 2,4%, коэффициентом усиления 29 дБ и полосой частот 2,7%. Во второй гиро-ЛБВ, работавшей на частоте 93,7 ГГц, была достигнута пиковая мощность 28 кВт при КПД 7,8%, коэффициенте усиления 15 дБ и полосе частот 3,2%.
Основными причинами ограничения выходной мощности и КПД гиро-ЛБВ миллиметрового диапазона достигнутым на сегодня уровнем следует считать:
■ самовозбуждение усилителя (или его каскадов) на встречной рабочей или паразитной волне, либо на рабочей волне, отраженной от выходного конца ЭДС;
■ самовозбуждение собственных колебаний вблизи частоты отсечки в элементах электродинамической системы;
■ самовозбуждение гиро-ЛБВ из-за паразитной обратной связи между каскадами ЭДС.
5. Перспективы исследования гироусилителей
В настоящее время ИПФ РАН ведет работу по созданию гироклистрона, работающего в диапазоне 34-35 ГГц в магнитном поле, создаваемом постоянным магнитом. Планируется, что гироклистрон должен обеспечивать усиление на частоте 34 ГГц с выходной мощностью 300 кВт, КПД 20%, коэффициентом усиления 25 дБ в полосе частот 100 МГц.
Весьма перспективной с точки зрения реализации широкополосного усиления в этом диапазоне частот представляется созданная в ИПФ РАН гиро-ЛБВ, электродинамическая система которой представляет собой отрезок регулярного цилиндрического волновода с нанесенной на внутренней поверхности спиральной гофрировкой. В [28] приведены результаты численных расчетов гиро-ЛБВ, работающей на частоте 35 ГГц на второй гармонике циклотронной частоты электронов, из которых следует, что при ускоряющем напряжении пучка 80 кВ и токе пучка 20 А пиковая мощность может достигать 560 кВт с КПД 35%, коэффициентом усиления 30 дБ в полосе рабочих частот 5,5 ГГц. В ходе предварительных экспериментов с гофрированной гиро-ЛБВ было реализовано усиление в полосе частот 35,3-36,8 ГГц с выходной импульсной мощностью 75 кВт, КПД 15% и коэффициентом усиления 23 дБ [28]. В настоящее время проводятся исследования, направленные на улучшение выходных характеристик гиро-ЛБВ.
Основные усилия NRL в этом диапазоне в ближайшее время будут сконцентрированы на разработке гиро-ЛБВ с центральной частотой 35 ГГц. В [29] представлены результаты расчетов двух вариантов ЛБВ. В первом варианте лампы предполагается достижение пиковой мощности 92 кВт с КПД 22% и коэффициентом усиления 55 дБ при ширине полосы частот
2,5 ГГц. Во втором варианте гиро-ЛБВ ожидается усиление на несколько меньшем уровне мощности (58 кВт), но в более широкой полосе частот 3,9 ГГц. Расчетные значения КПД и коэффициента усиления для этого варианта составляют 13,8% и 35 дБ соответственно.
ИПФ РАН и НПП "Гиком" продолжают финансирование работы, направленной на повышение выходной мощности и КПД трехрезонаторного гироклистрона с рабочим типом колебаний ΤΕ02ΐ (см. п. 3), работающего в диапазоне 93-95 ГГц. Ближайшей целью исследований является достижение пиковой выходной мощности свыше 3.50 кВт при сохранении на прежнем уровне достигнутых ранее значений КПД, коэффициента усиления и ширины полосы рабочих частот.
Литература
1. Gaponov А. V., Zheleznyakov V. V. On coherent radiation of excited oscillator system (irrecti-1 inear electron beam, non-equilibrium magnetoactive plasma) // Proceedings of the 13th General URSI Commision VII on Radioelectronics. 1960. London, UK. V. 12, part 7. P. 109-143.
2. Гапонов А. В., Гольденберг A. 77., Юлпатов В, К. Мазер на циклотронном резонансе с двумя резонаторами (МЦР-клистрон) // Тез. докл. на 5-й межвузовской конференции по электронике СВЧ. 1966. С. 20.
3. Wachtel J. М., Hirshfield J. L. И Phys. Rev. Lett. 1966. V. 17, № 7. Р. 348.
4. Andronov A. et al. The gyrotron: high-power source of millimetre and submillimetre waves // Infrared Physics. 1978. V. 18. P.385-393.
5. Jory H. R., Friedlander F., Hegji S. J., Shively J. F., Symons R. S. Gyrotrons for high power millimeter wave generation // International Electron Devices Meeting Digest. 1977. P. 234-237.
6. Barnett L. R. et al. Gain^ saturation and bandwidth measurement of NRL gyrotron traveling wave amplifier // Technical Digest of the International Electron Devices Meeting. 1979. New York, USA. P. 164-167.
7. Tolkachev A. A., Levitan B. A., Soloviev G. K., Veytsel V. V., Farber V. E. A megawatt power millimeter-wave phased-array radar // IEEE AES Systems Magazine. July 2000. P. 25-31.
8. Antakov /. /., Zasypkin E. V., Sokolov E. V., Yulpatov V. K. 35-GHz radar gyroklystrons // Conf. Digest of thel8th Int. Conference on IR&MM Waves. 1993. Colchester, UK. P. 338-339.
9. Garven M. et al. Experimental studies of a high gain 35 GHz gyroklystron amplifier // Conf. Digest of the 24th Int. Conference on IR&MM Waves. 1999. Monterey, USA. P. M-A6.
10. Jory H. R. Millimeter wave gyrotron development phase I. Rome Air Development Center, Griffiss AFB, Rome, NY, Tech. Rep. RADC-TR-77-210, 1977.
11. Zasypkin E. V., Moiseev M. A., Gachev I. G., Antakov /. / Study of high-power Ka-band second-harmonic gyroklystron amplifier // IEEE Trans. Plasma Science. 1996. V. 24, № 3. P. 666-670.
12. Guo H. et al Operation of a high performance, harmonic-multiplying, inverted gyrotwystron // IEEE Trans. Plasma Science. 1998. V. 26. P. 451-460.
13. Zhao J. et al Studies of a three-stage inverted gyrotwystron // IEEE Trans. Plasma Science. 2000. V. 28, № 3. P. 657-663.
14. Calame J. P., Danly B. G., Garven M., Levush B. Noise measurements in a Ka-band gyroklystron amplifier // Conf. Digest of the 1st Int. Vacuum Electronics Conference. 2000. Monterey, USA. P. 12.2.
15. Antakov I. /, Gachev I. G., Zasypkin E. V. Self-excitation of spurious oscillations in the drift region of gyrotron and their influence on gyrotron operation // IEEE Trans. Plasma Science. 1994. V. 22, № 5. P. 878-882.
16. Pedrozzi M., Alberti S., Hogge J. P., Tran M. Q., Tran T M. Electron beam instabilities in gyrotron beam tunnels // Phys. Plasmas. 1998. V. 5, № 6. P. 2421-2430.
17. Antakov I. /, Gelvich E. A., Sokolov E. V., Spector H. /., Zasypkin E. V. Experimental study of a 94-GHz multicavity CW gyroklystron amplifier // Conference Digest of the 19th Int. Conference on IR&MM Waves. 1994. Sendai, Japan. P. 37.
18. Antakov I. /, Zasypkin E. V., Sokolov E. V. Design and performance of 94-GHz high power multicavity gyroklystron amplifier // Conf. Digest of the 18th Int. Conference on IR & MM Waves. 1993. Colchester, UK. P. 466-467.
19. Blank M., Danly B. G., Levush B. Experimental demonstration of W-band gyro-amplifiers with improved performance // Conference Digest of the 23rd Int. Conference on IR & MM Waves. 1998. Colchester, UK. P. 26-27.
20. Danly B. G. et al Development and testing of a high-average power, 94-GHz gyroklystron // IEEE Trans. Plasma Science. 2000. V. 28, № 3. P. 713-725.
21. Zasypkin E. V. et al W-band pulsed 300 kW gyroklystron amplifier // Abstract of the 26th Int. Conference on IR&MM Waves. 2000. Toulouse, France. P. 103.
22. Park G. S. et al Broadband operation of a Ka-band tapered gyro-traveling wave amplifier // IEEE Trans. Plasma Science. 1994. V. 22, № 5. P. 536-542.
23. Park G. S. et al Gain broadening of two-stage tapered gyrotron traveling wave tube amplifier // Phys. Rev. Lett. V. 74. P.2399-2402.
24. K. R. Chu et al A-wide-band millimeter-wave gyrotron traveling-wave amplifier experiment // IEEE Trans. Electron Devices. 37. P. 1557-1560.
25. K. R. Chu et al Stabilization of absolute instabilities in the gyrotron traveling wave amplifier // Phys. Rev. Lett. V. 74. P. 1103-1106.
26. Guo H. et al Latest progress in studies of harmonic-multiplying gyro-amplifiers // Conf. Digest 25th Int. Conference on IR&MM Waves. 2000. Beijing, China. P. TH-F2.
27. Thumm M. State-of-the-art of high power gyro-devices and free electron masers, Update 1997. Karlsruhe: For- schungszentrum Karlsruhe GmbH, 1998. P. 30.
28. Bratman V. L. et al Development of helical-waveguide gyro-devices based on low-energy electron beams // Abstract of the 26th Int. Conference on IR & MM Waves. 2000. Toulouse, France. P. 109.
Nguen K. et al Design of a Ka-band gyro-TWT for radar applications // Conf. Digest of the 1st Int. Vacuum Electronics Conference. 2000. Monterey, USA. P. 12.5.
Источник: ВАКУУМНАЯ СВЧ ЭЛЕКТРОНИКА: Сборник обзоров. — Нижний Новгород: Институт прикладной физики РАН, 2002. — 160 с.
- Предыдущая запись: Основные технические характеристики осциллографов, разработанных на вильнюсских предприятиях
- Следующая запись: Скоростные осциллографы на ЭЛТБВ группы С7- Часть 3
- Предотвращение чрезмерного рассеяния мощности в линейных стабилизаторах (0)
- Регуляторы мощности для паяльника еще одна схема (0)
- О частотах, периодах, мощности, переменных напряжениях и токах и немного о сигналах (0)
- Мощность – основные понятия (0)
- ПРЕДУСИЛИТЕЛЬ АУДИОСИГНАЛОВ C АРУ (2)
- БУФЕРНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ ДЛЯ ВЫСОКООМНОГО МИКРОФОНА (0)
- ШИРОКОПОЛОСНОЕ БУФЕРНОЕ УСТРОЙСТВО ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ (0)