НОВЫЕ РАЗНОВИДНОСТИ МАЗЕРОВ НА ЦИКЛОТРОННОМ РЕЗОНАНСЕ

January 10, 2015 by admin Комментировать »

В. Я Братман, Г. Г. Денисов, Ю. К. Калынов, Μ. М. Офицеров,

С. В. Самсонов, А. В. Савилов, А. Э. Федотов

Институт прикладной физики РАН, Нижний Новгород

В статье представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований трех новых перспективных разновидностей мазеров на циклотронном резонансе (МНР) с умеренно-релятивистскими электронными пучками. В отличие от традиционных гиротронов в этих приборах используются тонкие пучки электронов, осциллирующих вокруг оси электродинамической системы (конфигурация так называемого гиротрона с большой орбитой), что позволяет повысить степень дискриминации паразитных поперечных мод.

Раздел 1 посвящен автогенераторам, сочетающим в себе одновременно достоинства гиротрона на высокой циклотронной гармонике и мазера на циклотронном авторезонансе (МЦАР). В таком генераторе условие циклотронного резонанса выполнено на одной и той же частоте для авторезонансной моды (на первой гармонике циклотронной частоты) и для квикритической или встречной моды (на второй гармонике). Благодаря эффективной связи указанных мод на синфазном электронном пучке реализуется режим их совместной генерации с высоким электронным КПД. В такой системе достаточно обеспечить обратную связь лишь для моды, возбуждаемой на второй циклотронной гармонике. Возбудившись, эта мода рассеивается в авторезонансную моду, которая, в свою очередь, также и усиливается электронным пучком. Результаты теоретического моделирования таких систем подтверждаются экспериментами в длинноволновой части миллиметрового диапазона. В разделе 2 изложены результаты экспериментов с гиротроном на высокой циклотронной гармонике в конфигурации гиротрона с большими электронными орбитами (ГБО). При использовании оригинальной термоэмиссионной электронно-оптической системы получена селективная генерация на третьей и четвертой гармониках с высокой мощностью в коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн. Раздел 3 посвящен гироприборам, в которых для расширения полосы частот и снижения критичности к скоростному разбросу частиц используется волновод с винтовой гофрировкой внутренней поверхности. Наряду с изложением принципов таких систем представлены результаты экспериментальных исследований широкополосных гиро-ЛБВ и гиро-ЛОВ с широкой перестройкой частоты излучения.

1.                                               МЦАР-гиротрон и гиротронная версия ЛОВ – ЛЕВ

Известны два основных подхода к увеличению частоты генерации в релятивистских мазерах на циклотронном резонансе (МЦР). Первый из них – использование большого доплеровского преобразования циклотронной частоты электронов в МЦАР [1-4], основанном на возбуждении бегущей волны, которая распространяется почти вдоль ведущего магнитного поля с фазовой скоростью, близкой к скорости света. Второй подход – работа на высоких гармониках циклотронной частоты в гиротронах (разновидности МЦР, основанной на возбуждении волн, которые распространяются почти поперек магнитного поля) или в генераторах типа "лампы встречной волны" (гиро-ЛОВ). В настоящем разделе представлен прибор, который является гибридом МЦАР на основном циклотронном резонансе и гиротрона (или гиро- ЛОВ) на высокой гармонике [5]. Его принцип действия основан на том факте, что пучок электронов, синфазно осциллирующих в магнитном поле, подобно дифракционной решетке обеспечивает эффективное взаимодействие (связь) между двумя модами, возбуждаемыми на одной и той же частоте. В рассматриваемом конкретном случае моды круглого волновода ТЕц и ТЕ21 резонансно возбуждаются приосевым электронным пучком на первой (механизм МЦАР) и второй (механизм гиротрона или гиро-ЛОВ) циклотронных гармониках (рис. 1):

Рис. 1. Дисперсионная диаграмма для случая одновременного резонанса электронов с "авторезонаной" и "гиротронной" модами на первой и второй циклотронных гармониках соответственно.

Рис. 2. Схема МЦАР-гиротрона, основанного на одновременном возбуждении "авторезонансной" и "гиротронной" мод.

В таком генераторе (МЦАР-гиротрон или гиротронная версия ЛОВ – ЛБВ соответственно) обе моды возбуждаются одновременно в одном рабочем резонаторе. В случае МЦАР- гиротрона это может быть простейший резонатор гиротронного типа, представляющий собой отрезок круглого волновода с закритическими сужениями на входе и выходе (рис. 2), которые запирают только квазикритическую "гиротронную" моду. Добротность этой моды высока и определяется в основном только омическими потерями в стенках резонатора. В то же время слабое выходное сужение практически не отражает "авторезонансную" моду. В случае гиротронной версии ЛОВ – ЛБВ электродинамическая система представляет собой отрезок волновода без сужений. В обоих случаях обеспечивается эффективная и селективная обратная связь только для мод, возбуждаемых на высоких гармониках (на "гиротронной" или встречной волне). В то же время выходное излучение формируется только рабочей "авторонансной" модой, которая возбуждается благодаря первоначальной группировке электронного пучка полем "гиротронной" (или встречной) моды и обеспечивает высокий электронный КПД прибора.

Основным преимуществом МЦАР-гиротрона [5] является обеспечение в простейшей электродинамической системе селективной обратной связи для волны, бегущей под малым углом к оси резонатора. Таким образом, эта схема решает весьма важную для МЦАР проблему селекции мод путем фиксации "гиротронной" модой частоты рабочей "авторезонансной" моды. В ряде специально поставленных экспериментов был подробно исследован МЦАР- гиротрон в конфигурации, аналогичной описанной в работе [6], где впервые реализован МЦАР с высоким КПД. Единственным отличием по сравнению с работой [6] была модификация выходной части рабочего резонатора: вместо выходного брэгговского рефлектора использовался резонатор гиротронного типа (рис. 2) с небольшим выходным сужением. Численные расчеты продемонстрировали возможность достижения режимов с весьма эффективным возбуждением "авторезонансной" моды [5]. В этих режимах малая (менее 1%) доля мощности электронного пучка потребляется на возбуждение собственно "гиротронной" моды. В то же время КПД, соответствующий энергообмену электронов с "авторезонансной" модой, может достигать 40-60%. Учет "реалистичного" скоростного разброса снижает КПД до 20-30%. Теоретические расчеты были подтверждены в первом эксперименте по реализации МЦАР-гиротрона [5], в котором было получено излучение с частотой 40+1 ГГц и структурой, соответствующей "авторезонансной" моде ТЕц. Максимальная выходная мощность была получена при величине магнитного поля 1,10-1,13 Т и электронном питч-факторе около единицы. Измеренные величины ускоряющего напряжения электронного пучка, тока, а также выходной мощности составили 460 кВ, 60 А и 6 МВт, что соответствовало электронному КПД 22%. В эксперименте [7] исследован МЦАР-гиротрон с открытым (на выходе) резонатором гиротронного типа. Такая схема допускала вывод мощности не только на "авторезонансной", но также и на "гиротронной" моде. Соответственно, при изменении параметров системы наблюдался плавный переход от режима гиротрона на второй циклотронной гармонике к режиму МЦАР-гиротрона. Эти режимы различались между собой как эффективностью взаимодействия (выходной мощностью), так и поперечной структурой выходного излучения. В режиме гиротрона выходное излучение было представлено главным образом "гиротроой" модой ТЕгь а электронный КПД был весьма низким (несколько процентов). Напротив, в режиме МЦАР-гиротрона КПД был столь же высок, как и в первом эксперименте, а структура выходного излучения была близка к структуре "авторезонансной" моды ТЕц.

В гиротронной версии ЛОВ – ЛБВ обратная связь для "авторезонансной" моды обеспечивается возбуждением встречной волны на высокой циклотронной гармонике [8]. Такой прибор сочетает в себе высокий (по сравнению с простейшими схемами гиро-ЛОВ) КПД с возможностью широкополосной перестройки частоты. Однако его реализация в гладком цилиндрическом волноводе осложняется проблемой селективного возбуждения встречной волны на высокой циклотронной гармонике. Прежде всего необходимо избежать ее конкуренции со встречной волной, возбуждаемой на первой гармонике, что может быть достигнуто, в частности, за счет использования отличающейся от гладкого волновода электродинамической системы, обеспечивающей благоприятные дисперсионные характеристики конкурирующих мод. Возможным вариантом такой системы является волновод с винтовой гофрировкой внутренних стенок, описанный более подробно в разд. 3. Для такой системы расчеты предсказывают достижение электронного КПД более 20% в полосе перестройки частоты 5-7%. В эксперименте с гиротронной версией ЛОВ – ЛБВ [9], подтвердившем теоретические расчеты, использовался тот же электронный пучок, что и в экспериментах с МЦАР-гиротроном. Была достигнута мощность выходного излучения 3,4 МВт, что соответствует рекордному по сравнению с гиро-ЛОВ КПД 20%. Перестройка частоты в диапазоне 31,5-34,5 ГГц обеспечивалась изменением величины ведущего магнитного поля от 1,05 до 1,20 Т. В некоторых режимах наблюдалась генерация СВЧ-импульсов с двумя пиками, которым соответствовали частоты излучения, отличающиеся на 1,5 ГГц. Такая быстрая (в течение примерно 10 нс) перестройка частоты объясняется, по-видимому, изменением ускоряющего напряжения в течение импульса тока. [6]а также на третьей, четвертой и пятой гармониках – 600, 200 и 120 кВт, соответственно, на волнах 6,1, 4,8 и 4,0 мм. Рабочее магнитное поле составляло на первой гармонике 1,2 Т и на пятой гармонике 0,8 Т.

Результаты короткоимпульсных экспериментов использованы для разработки длинноимпульсного ГБО с термоэмиссионной электронно-оптической системой, предназначенного для работы на третьей, четвертой и пятой гармониках на более коротких волнах 2,6, 2,3 и 2,0 мм. В качестве рабочих в этом эксперименте были выбраны моды ТЕз2, ТЕ42 и ТЕ52 с более высоким, чем в предварительных экспериментах, радиальным индексом 2. Переход на эти моды позволил увеличить диаметр резонатора и снизить омические потери в его стенках.

Для формирования электронного пучка была разработана двухсекционная электроннооптическая система [13]. В первой ее секции формируется тонкий электронный пучок, во второй секции при проходе через неадиабатически меняющееся магнитное поле кикера электронам сообщается поперечная (осцилляторная) скорость. При обычной для термокатодов плотности эмиссии 5 А/см2 использовалась высокая степень компрессии пучка – более чем в 1000 раз. Для достижения такой компрессии без внесения большого разброса поперечных скоростей частиц в области перед кикером была помещена система соленоидов, обеспечивающая параллельность электронных траекторий линиям ведущего магнитного поля. В результате был сформирован прямолинейный пучок с энергией 250 кэВ, током 10-15 А, диаметром 0,6 мм. После раскачки в кикере электроны вращаются вокруг оси резонатора с малым отклонением ведущих центров от оси системы и максимальным питч-фактором 1,2-1,5 в резонансном магнитном поле порядка 2,0 Т.

Рис. 3. Электронно-оптическая система ГБО

Рис. 4. Зависимости от продольной координаты распределений магнитных полей на оси ГБО и питактора частицы, инжектируемой по оси системы.

Магнитное поле на катоде рассматриваемой электронной пушки составляет малую величину около 1,5 мТ, что соответствует слишком большому ларморовскому шагу 8 м, требующему неприемлемо большую длину при попытке реализовать адиабатическую компрессию пучка. Для преодоления этой трудности электронно-оптическая система сконструирована таким образом, что вблизи катода электронные траектории определяются электростатическим полем электродов пирсовского типа и полем пространственного заряда. Система соленоидов обеспечивает согласование силовых линий магнитного поля с траекториями частиц. После входа электронов в область достаточно сильного магнитного поля диаметр пучка уменьшается до нужного значения за счет адиабатической компрессии (рис. 3). Кикер располагается в начале области адиабатической компрессии, где величина магнитного поля относительно мала – около 0,5 Т (рис. 4). Кикер оптимизирован таким образом, чтобы сообщать частицам требуемый питч-фактор с минимальным смещением ведущих центров электронов от оси волновода и минимальной чувствительностью к позиционному разбросу. Численные расчеты для рабочих параметров дают значение разброса поперечных скоростей = 7%, которое удовлетворительно для эффективного возбуждения циклотронных гармоник с номерами s = 3-5. При этом кикер может работать в широком (более 50%) диапазоне значений ведущего магнитного поля.

В длинноимпульсном эксперименте с ГБО [14] использовался традиционный осесимметричный гиротронный резонатор, состоящий из входного закритического сужения, цилиндрической части (диаметр 6,7 мм, длина 22 мм) и выходного расширения. Вышедшее из резонатора СВЧ-излучение проходило по волноводу диаметром 20 мм и поглощалось калориметром (рис. 5). В эксперименте получена стабильная селективная генерация рабочих мод ТЕ42 и ТЕз2 при магнитных полях 1,67-1,75 Т и 1,92-1,99 Т соответственно. Селективное возбуждение этих мод подтверждалось измерениями как длины волны выходного излучения, так и его поперечной структуры (рис. 6, 7). Рабочий ток гиротрона /< 10 А, а также питч-фактор электронов, ограничивались из-за опасности возбуждения паразитных мод, а также из-за возникновения нестабильностей пучка. Максимальные значения КПД (4,0% для моды ТЕ42 и 4,8% для моды ТЕз2) достигнуты при токах 4-6 А. Максимум мощности выходного излучения (около 100 кВт) наблюдался для обеих мод при КПД 3,5%. В эксперименте не удалось селективно возбудить моду ТЕ52.

Рис. 5. Схема ГБО: катод (1), анод (2), дополнительные соленоиды (3), кикер (4), основной соленоид (5), резонатор (б), коллектор (7) и выходное окно (8).

Стабильная селективная генерация моды ТЕ42 на 4-й циклотронной гармонике сохранялась и при значительном снижении энергии электронов вплоть до 130 кэВ. Расчеты и специальные эксперименты показали возможность дальнейшего уменьшения энергии частиц вплоть до типичных для гиротронов значений 50-80 кэВ.

3. Гироприборы с винтовой гофрировкой внутренней поверхности рабочего волновода

Гиро-ЛБВ и гиро-ЛОВ являются известными широкополосными разновидностями приборов гиротронного типа [15-23]. Благодаря тому что рабочие волны в этих приборах обладают большой групповой скоростью, гиро-ЛБВ может обеспечивать широкую мгновенную полосу усиления, а гиро-ЛОВ позволяет получить плавную широкополосную перестройку частоты генерации при изменении продольного магнитного поля или энергии электронов. Важно отметить, что в большинстве таких приборов в качестве электродинамической системы используются цилиндрические волноводы, в которых волна с большой групповой скоростью неизбежно имеет большое продольное волновое число. Поэтому эти приборы имеют очень важный недостаток: они существенно более чувствительны к скоростному разбросу частиц, чем гиротроны и гироклистроны. Как показано в [24], наиболее благоприятной для гиро-ЛБВ и гиро-ЛОВ дисперсией обладает волна, имеющая достаточно большую и постоянную групповую скорость в области близких к нулю продольных волновых чисел. Подобная дисперсия для циркулярно-поляризованных волн может быть реализована в сверхразмерном металлическом волноводе со специальной (винтовой) гофрировкой его внутренней поверхности.

Желаемое изменение дисперсии достигается, когда винтовая гофрировка

связывает две парциальные циркулярно-поляризованные волны гладкого волновода с радиусом г0, а именно, квазикритическую моду (А) с малым продольным волновым числом, hA«k, где к = ω/с, и бегущую волну (В) с большим продольным волновым числом, hB ~ к.

Для взаимного резонансного рассеяния продольные волновые числа и азимутальные индексы этих мод тА, тв должны удовлетворять брэгговским условиям

Здесь тс икс = 2n/d – азимутальное и продольное волновые числа гофрировки, d – ее период. Резонансной связи мод отвечает пересечение их дисперсионных кривых, точнее говоря, для рассматриваемой ситуации соответствующее пересечение возникает для дисперсионных кривых, соответствующих моде А и первой пространственной гармонике моды В (рис. 8, а). В ряде экспериментов с гиротронами подобная гофрировка стенок резонатора использовалась для уменьшения добротности рабочей моды и соответствующего повышения стартового и рабочего токов генераторов [25].

Если амплитуда гофрировки I мала по сравнению с длиной волны, то структура поля и дисперсионные характеристики собственных мод W± и W\ волновода с винтовой гофрировкой могут быть найдены методом возмущения [26]. При соответствующем выборе параметров гофрировки волна W\ обладает необходимой дисперсией (рис. 8, а). Расчеты показывают, что оптимальная глубина гофрировки оказывается на границе применимости метода возмущения, что делает необходимым использование также более точных численных методов. Теоретический анализ [27] подтверждает привлекательные черты, обеспечиваемые использованием волновода с винтовой гофрировкой для гиро-ЛБВ и гиро-ЛОВ, и демонстрирует важные преимущества "винтовых" приборов по сравнению с "гладкими" в критичности к скоростному разбросу, рабочей полосе частот и стабильности к паразитному самовозбуждению.

Первые эксперименты с "винтовыми" гиро-ЛБВ и гиро-ЛОВ [28, 14] подтвердили основные теоретические выводы. Во всех этих экспериментах для повышения селективности возбуждения рабочей моды (как и для приборов, описанных в разд. 1 и 2) использовался тонкий пучок электронов, совершающих циклотронное вращение вокруг оси системы. Такой пучок может возбуждать только попутно вращающиеся моды круглого волновода с азимутальным индексом т, равным номеру циклотронной гармоники s. Использовалось взаимодействие пучка с волной на второй циклотронной гармонике. При этом квазикритической парциальной модой А являлась мода ΤΕ2ι. Эта мода связывалась на трехзаходной гофрировке с бегущей (вперед – для ЛЕВ и назад – для ЛОВ) модой ТЕп (парциальная мода В на рис. 8) встречного вращения. Для частот ниже критической частоты моды ΤΕ2ι собственная рабочая волна W\ полностью трансформировалась в моду ТЕи на концах волновода с плавно нараающей/убывающей амплитудой гофрировки, что существенно упрощало ввод/вывод СВЧ- мощности.

Рис. 8. Дисперсионные диаграммы гиро-ЛБВ (а) и гиро-ЛОВ (б) с винтовыми волноводами.

В совместном эксперименте ИПФ РАН и Стратклайдского университета (Глазго, Великобритания), выполненном в Глазго, для гиро-ЛБВ 3-сантиметрового диапазона длин волн при использовании взрывоэмиссионного инжектора электронного пучка с энергией частиц 185 кэВ, током 20 А и длительностью около 150 нс была продемонстрирована мгновенная полоса частот 21% с максимальной выходной мощностью 1,1 МВт и электронным КПД 29% [20].

В Институте прикладной физики РАН были исследованы гиро-ЛБВ и гиро-ЛОВ 8-миллетрового диапазона со взрывоэмиссионным инжектором. На фиксированной частоте

36,5     ГГц (источник входной мощности – магнетрон – не перестраивался по частоте) гиро- ЛБВ с пучком 290 кэВ/36 А/20 нс, работавшая на второй гармонике гирочастоты, обеспечивала выходную мощность 2,8 МВт, соответствующую коэффициенту усиления 33 дБ и КПД 27% [14]. Для переключения режима работы с ЛЕВ на ЛОВ достаточно было сменить направление ведущего магнитного поля. При этом электроны вместе с синхронной квазикритической модой меняют направление вращения. Соответственно, на той же винтовой гофрировке квазикритическая мода рассеивается в волну, бегущую не вперед, а назад, которая обеспечивает внутреннюю обратную связь и генерацию в режиме ЛОВ (рис. 8, б). В гиро-ЛОВ была получена полоса плавной перестройки частоты около 15% с максимальной выходной мощностью 1,1 МВт и электронным КПД около 10% [14].

Опираясь на эти эксперименты и развитую теорию, разработана и исследована более привлекательная для приложений гиро-ЛБВ 8-миллиметрового диапазона с относительно длинным импульсом и слаборелятивистским пучком, формируемым пушкой с термоэмиссионным катодом. Этот усилитель рассчитан на использование импульсного магнитного поля с индукцией 0,7 Т и электронного пучка со следующими максимальными параметрами: энергией 80 кэВ, током 20 А, питч-фактором 1,2 и длительностью импульса около Юмкс. Согласно расчетам в такой гиро-ЛБВ на второй циклотронной гармонике на частоте 35 ГГц возможно достижение электронного КПД до 35% при коэффициенте усиления в режиме насыщения 30 дБ и мгновенной полосе частот по половинному уровню мощности около 15% при использовании электронного пучка с 30%-ным разбросом поперечных скоростей.

В эксперименте исследовались два типа электронно-оптических систем формирования приосевого электронного пучка [29]. В первой системе в результате сильной электростатической и магнитной компрессии сначала формируется тонкий прямолинейный пучок, который затем раскачивается до рабочей поперечной скорости в короткой неадиабатической магнитной системе (кикере). Во второй системе необходимый винтовой пучок формируется на основе так называемого каспа, или реверса магнитного поля. В этом случае (см., например, [30, 31]) частицы трубчатого пучка, эмитируемого относительно тонким пояском на катоде, приобретают азимутальную скорость, проходя через область, где магнитное поле меняет свое направление. Далее эта азимутальная скорость увеличивается в нарастающем вдоль оси магнитном поле. Эксперименты и дополнительные расчеты показали, что первая система является более критичной к току пучка и азимутальной несимметрии системы. В результате при использовании электронной пушки с каспом удается сформировать пучок с большей величиной питч-фактора и меньшим разбросом скоростей.

При использовании электронно-оптической системы второго типа (с каспом магнитного поля) в "винтовой" гиро-ЛБВ при напряжении 50-80 кВ и токе пучка 5-10 А получен электронный КПД 25-27%. Максимальная выходная мощность 180 кВт достигнута при параметрах пучка 80 кВ и 9 А. Коэффициент усиления составляет 30 дБ в линейном режиме и 25 дБ в режиме насыщения. При напряжении 80 кВ полоса усиливаемых частот 35,3-37,0 ГГц ограничивается в эксперименте полосой источника входного сигнала – импульсного магнетрона с механической перестройкой частоты (рис. 9).

Рис. 9. Зависимость выходной мощности гиро- ЛБВ от частоты при следующих параметрах: напряжение 80 кВ, ток пучка 6,8 А, магнитное поле 0,69 Т, входная мощность 0,5 кВт.

В обсуждаемом эксперименте наряду с гиро- ЛБВ исследовалась также работа гиро-ЛОВ с тем же, но более коротким рабочим волноводом (в оптимальном для ЛОВ режиме длина волновода была в 2 раза короче). Стабильная генерация рабочей волны с КПД от 3 до 7% наблюдалась в широком диапазоне ускоряющих напряжений (20 кВ) и токов пучка (1-15 А). Наибольший КПД 7% был получен при напряжении 30 кВ и токе 2 А. Частота генерации плавно перестраивалась от 33 до 38 ГГц при изменении магнитного поля от 0,60 до 0,74 Т.

Начат эксперимент с винтовой гиро-ЛОВ, рассчитанной на работу в непрерывном режиме и предназначенной для обработки материалов. Ожидаемая выходная мощность генератора 5-10 кВт на центральной частоте 24 ГГц при полосе плавной перестройки частоты 5-10%. В этой гиро-ЛОВ для формирования слаборелятивистского электронного пучка (20 кВ, 2 А) используется магнетронно-инжекторная пушка, а магнитное поле (0,4-0,5 Т) формируется соленоидом на постоянном токе с водяным охлаждением.

Работа поддержана ЗАО НПП "Гиком" (Нижний Новгород) и РФФИ (гранты 98-02-17068, 98-02-17208, 99-02-16361, 01-02-16780).

Литература

1.         Petelin Μ. I. И Radiophys. Quantum Electron. 1974. V. 17. Р. 686.

2.         Bratman        V. L., Ginzburg N. S., and Petelin M. I. // Opt. Commun. 1979. V. 30. P. 409.

3.         Bratman     V. L., Ginzburg N. S., Nusinovich G. S. et al. 11 Int. J. Electron. 1981. V. 51. P. 541.

4.         Sprangle       P., Tang С. M., Serafim P. Nucl. Instr. Meth. // Phys. Res. 1986. V. A250. P. 361.

5.         Savilov A.V., Bratman V. L., Phelps A. D. R., Samsonov S. V. //Phys. Rev. E. 2000. V. 62. P. 4207.

6.         Bratman V. L., Denisov G. G., Kolchugin B. D. et al. H Phys. Rev. Lett. 1995. V. 75. P. 3102.

1.        Bratman V. L., Fedotov A. E., Kolganov N. G., Samsonov S. V., Savilov A. V. 11 IEEE Trans, on Plasma Sci. 2001. V. 29, № 4.Bratman V. L., Fedotov A. E., Savilov A. V. // IEEE Trans, on Plasma Sci. 2000. V. 28. P. 1742.

2.        Bratman V L., Fedotov A. E, Kolganov N. G., Samsonov S. V., Savilov A. V. //Phys. Rev. Lett. 2000. V. 85. P. 3424.

3.        Jory H. R. Research and Development Technical Report ECOM-01873-F, Varian Associates, Palo Alto, California, 1968.

4.        McDermott D. B., Luhmann N. C.,Kupiszewski A., and Jory H. R. //Phys. Fluids. 1983. V. 26. P. 1936.

5.        Lawson W., Destler W. W., Striffler C. D. 11 IEEE Trans. Plasma Sci. 1985. V. 13. P. 444.

6.        Bratman V. L., Kalynov Yu. K, Ofitserov Μ. M. et al. 11 IEEE Trans, on Plasma Sci. 1999. V. 27. P. 456.

7.        Bratman V. L., Denisov G. G., Kalynov Yu. K, et al. Strong Microwaves in Plasmas // Proc. of the Int. Workshop. Nizhny Novgorod, 2000 / Ed. A. G. Litvak. V. 2. P. 683.

8.        Gaponov A. V. 11 Izv. Vuzov. Radiofizika. 1959. V. 2. P. 443.

9.        Sprangle P. and Drobot A. T. 11 IEEE Trans. MTT. 1977. MTT-25. P. 528.

10.     Latham P. E. and Nusinovich G. S. 11 Phys. Plasmas. 1995. V. 2. P. 3494.

11.     Calame J. P., Garven M., Choi J. J. et al. 11 Phys. Plasmas. 1999. V. 6. P. 285.

12.     Chu K. R., Drobot A. T., Granatstein V. L. and SeftorJ. L. H IEEE Trans. Electron Devices. 1979. V. 27. P. 178.

13.     Bratman V. L., Cross A. W., Denisov G. G., He W., Phelps A. D. R., Ronald K, Samsonov S. V., Whyte C. G. and Young A. R. 11 Phys. Rev. Lett.2000. V. 84. P. 2746.

14.      Ganguly A. K. and Ahn S. 11 Int. J. Electron. 1982. V. 53. P. 641.

15.      Park G. S., Choi J. J., Park S. Y. et al. // Phys. Rev. Lett. 1995. V. 74. P. 2399.

16.     Chu K. R., Chen Η. Y., Hung C. L. et al. // Phys. Rev. Lett. 1998. V. 81. P. 4760.

17.     Cooke S. J. and Denisov G. G. // IEEE Trans. Plasma Sci. 1998. V. 26. P. 519.

18.      Denisov G. G., Fib A. Sh., Fly agin V. A., Goldenberg A. L., Khizhnyak V. /., KuftinA. N, Malygin V. 1., Pavelyev A. B., Pavelyev V. G., Pylin A. V., Zapevalov V. E. // Digest 16th Int. Conf. Infrared Millimeter Waves, Lausanne, Switzerland, 1991; M. R. Siegrist, M. Q. Tran and T. M. Tran Eds., pM4.1, SPIE V. 1576.

19.     Katselenenbaum Z. Theory of non-regular waveguides with slowly changing parameters. Moscow: Academy of Sciences of USSR, 1961.

20.     Denisov G. G., Bratman V. /., Phelps A. D. R., and Samsonov S. V. // IEEE Trans. Plasma Sci. 1998. V. 26. P. 508.

21.     Denisov G. G., Bratman V. /., Cross A. W. et al. // Phys. Rev. Lett. 1998. V. 81. P. 5680.

22.     Samsonov S. V., Bratman V. /., Denisov G. G., et al. // Proc. 12th Symp. on High Current electronics / G. Mesyats, B. Kovalchuk and G. Remnev Eds. Tomsk, Russia. 2000. P. 403.

23.     Rhee M. J, Destler W. W. // Phys. Fluids. 1974. V. 17. P. 1574.

Gallagher /)., Barsanti M., Scafuri F., and Armstrong C. // Digest 24th Int.Conf. IR and MM Waves / Ed. L. A. Lombardo, Monterey. USA. 1999. P. W-Dl.

Источник: ВАКУУМНАЯ СВЧ ЭЛЕКТРОНИКА: Сборник обзоров. — Нижний Новгород: Институт прикладной физики РАН, 2002. — 160 с.

Оставить комментарий

микросхемы мощности Устройство импульсов питания пример приемника провода витков генератора выходе напряжение напряжения нагрузки радоэлектроника работы сигнал сигнала сигналов управления сопротивление усилитель усилителя усиления устройства схема теория транзистора транзисторов частоты